概要
如同Schmertmann (1986)所指出的，更合理的設計標準是建立一個最小模量（例如MDMT ? 80 MPa 及以上），而不是最小并且難以確定的原位Dr。
松散沙填土的固結通常會將MDMT / qc比率（反映超固結比）從MDMT / qc ?5-12（OCR ? 1）增大到固結之后的MDMT / qc ? 12-24（相當大的OCR）。
固結控制
DMT扁鏟側脹試驗方法被頻繁應用于檢驗固結效果，通過將土體處理之前與處理之后的DMT結果相比較。固結通常由KD 和 MDMT 增大來反映。Schmertmann (1986) 發現固結產生的MDMT 大約為qc的兩倍（MDMT的增大主要是因為KD的增大）。同樣的這一趨勢也被Jendeby (1992)觀察到，對于松散沙子的固結，MDMT / qc 的比率不斷增大，從固結之前的MDMT / qc ?5-12增大到固結之后的MDMT / qc ? 12-24（圖2）。MDMT / qc隨著固結不斷增長（固結是施加應力歷史的一種方法），原因是OCR使得MDMT比qc增大快（至少在石英砂中是這樣）。這些發現被很多研究人員證實了，例如Balachowski (2015)：“處理之后的MDMT比固結之前的MDMT平均高7.6倍。密實沙層中MDMT的平均增大量比相應的qc增大量要高2.3倍。”
很多設計人員不僅想知道M，同時也想知道由于固結產生的OCR。顆粒狀土體中的OCR可以根據MDMT / qc比率利用Monaco (2014)方程計算得到：
OCR = 0.0344 (MDMT /qc)2 – 0.4174 (MDMT /qc) + 2.2914 (1)
如果設計人員想確認壓實填土的超固結性質（例如Sharif 2015），就可以畫出OCR –曲線或者替代的MDMT / qc –曲線。更多MDMT / qc – OCR關系的詳細介紹將在“沙子中的OCR”這一節中給出。
利用上面的公式計算OCR，對于設計人員來說是非常感興趣的。然而：
1. 在鈣質沙子中，例如，固結可能會將土轉化為“面團”材料，模量增長是緩慢的，因此上述公式可能不適用。
2. 工程師通常對OCR感興趣，對于設計，更多的興趣在于模量（甚至即使在鈣質沙中也是這樣的）。
利用公式1計算OCR既需要DMT也需要CPT，但是計算M只需要DMT。這樣，M不僅是最有用，同時也是較容易獲得的參數。如同MDMT的可靠性，此處可以看到指示。
圖 1. MDMT/ qc (代替 OCR) 固結前后；
當 MDMT /qc > ? 12, 沙子明顯超固結；
(a) Jendeby (1992) (b) Balachowski 和 Kurek (2015)
1986年，Schmertmann觀察到，土體加固的主要目標是達到極限沉降，建立驗收準則更合理的是以最小模量，而不是最小Dr，因為模量比Dr更接近目標。在Schmertmann描述的工作中，設計人員用最小MDMT驗收準則替代了qc 到 Dr準則。相同地，Balachowski (2015)介紹了一個加固項目，“最小平均MDMT = 80 MPa固定下來被作為處理后土體的驗收標準”。在這個項目中，最終證實了“固結土層的MDMT遠遠超過了驗收標準”。
采用最小MDMT驗收標準的另一個好處是避免了原位Dr的計算，通常是難以確定
Robertson 和 Campanella (1983)指出，希爾頓礦砂在Dr =60%時與蒙特雷沙子在Dr =40%時qc相同（請看下圖），也就是說，沒有一一對應的qc 到 Dr映射適用于所有沙子。
圖2. 從qc得到Dr的各種不同關系示例
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